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核電汽輪機(jī)特點(diǎn)

越全越好，謝謝。: 問提問者：網(wǎng)友 | 2017-02-09

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1 主要設(shè)計與結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 與常規(guī)火電汽輪機(jī)相比,核電汽輪機(jī)的主蒸汽參數(shù)和相對內(nèi)效率都比較低,因此主蒸汽的汽耗量、比容和體積等都大得多,并且通流部分的絕大多數(shù)級處于濕蒸汽區(qū).因此,為提高核電汽輪機(jī)運(yùn)行的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性,其設(shè)計、結(jié)構(gòu)有不同于火電汽輪機(jī)的特點(diǎn),現(xiàn)將HN642-6.41型汽輪機(jī)的主要設(shè)計與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析總結(jié)如下. 1.1 熱力系統(tǒng) 利用美國西屋公司PH程序計算熱平衡,并根據(jù)核電汽輪機(jī)主蒸汽參數(shù)低、高壓及低壓后幾級濕度大等特點(diǎn),考慮了濕度損失的影響.低壓部分采用非對稱抽汽.分缸壓力適應(yīng)低壓積木塊BB0474R.背壓經(jīng)冷端優(yōu)化確定為5.39 kPa(a),并作為額定和最大保證工況的背壓. 1.2 軸系秦山二期650 MW汽輪發(fā)電機(jī)組的軸系首次采用1個高壓缸積木塊和3個低壓缸積木塊結(jié)構(gòu),與600 MW火電機(jī)組軸系的區(qū)別在于:①在低壓第一次采用四瓦塊可傾瓦軸承,這種軸承穩(wěn)定性好,自位及潤滑性能好;②首次在大型汽輪機(jī)上采用無中心孔轉(zhuǎn)子. 秦山二期汽輪發(fā)電機(jī)組軸系與600 MW濕冷汽輪發(fā)電機(jī)組軸系最大的不同是,汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子全部是無中心孔轉(zhuǎn)子,汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子軸承全部采用四瓦塊可傾瓦軸承,低壓轉(zhuǎn)子(LPIII)和發(fā)電機(jī)間取消中間軸.秦山二期汽輪發(fā)電機(jī)組軸系由高壓轉(zhuǎn)子(HP)、中間軸(JSI)、低壓轉(zhuǎn)子I(LPI)、中間軸(JSII)、低壓轉(zhuǎn)子II(LPII)、中間軸(JSIII)、低壓轉(zhuǎn)子III(LPIII)、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子(GEN)和勵磁機(jī)轉(zhuǎn)子(EXC)組成.系統(tǒng)中共有11個支持軸承和1只LEG型推力軸承,1號~8號為汽輪機(jī)軸承(全部采用四瓦塊可傾瓦軸承),9號和10號為發(fā)電機(jī)軸承,11號為勵磁機(jī)軸承,LEG型推力軸承安裝在1號低壓缸前軸承座內(nèi).除勵磁機(jī)轉(zhuǎn)子采用單支承外,其余轉(zhuǎn)子均采用雙支承結(jié)構(gòu).軸系組成簡圖如圖1所示.軸系分析上采用成熟的Q因子方法,通過設(shè)計計算、論證確認(rèn)了該軸系的合理性和可靠性,機(jī)組運(yùn)行后得到了證明. HP JSI LPI JSII LPII JSIII LPIII GEN EXC 1.3 積木塊結(jié)構(gòu) 高壓積木塊是在成熟的火電600 MW中壓積木塊基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計而成的,并保留了原有特點(diǎn):如雙層缸結(jié)構(gòu)以減小壓差和溫差;窄法蘭以減小熱容量;雙分流布置,軸向推力自平衡等.在保留BB051積木塊特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,由于核電機(jī)組工作參數(shù)與火電有較大不同,必須對原積木塊進(jìn)行強(qiáng)度核算和結(jié)構(gòu)改進(jìn),核電化的內(nèi)容主要有:中分面螺栓重新布置,并加粗了部分螺栓以保證足夠的密封壓力;采取防侵蝕措施;抽汽口位置重新布置以增加一級抽汽(增加一組隔板套)等. 低壓積木塊為BB0474R,是在成熟的火電600 MW低壓積木塊BB0474R基礎(chǔ)上核電化改進(jìn)設(shè)計而成的.由于600 MW級核電汽輪機(jī)的低壓參數(shù)均在BB0474R的參數(shù)限制值范圍之內(nèi),其設(shè)計與結(jié)構(gòu)保留了原有特點(diǎn):如雙層缸(內(nèi)缸一體化);加強(qiáng)型無中心孔整鍛轉(zhuǎn)子;末 3級全自由葉片(5、6級動葉片頂部蜂窩汽封);第6、7級隔板低直徑彈簧汽封等.核電化改進(jìn)設(shè)計的內(nèi)容主要有:末3級設(shè)去濕結(jié)構(gòu),動葉片鑲司太立合金片等. 1.4 通流高壓通流采用的是原火電600 MW中壓積木塊BB051核電化后的BB051N積木塊,雙分流,對稱布置,正反向各7級,動靜葉選用美國西屋公司可控反動度2500系列葉型,動葉采用 P型樅樹型葉根,自帶圍帶結(jié)構(gòu),并被設(shè)計成不調(diào)頻葉片.低壓通流基本采用以火電設(shè)計的BB0474R模塊為基礎(chǔ)的核電化改進(jìn)設(shè)計而成的積木塊,雙分流,對稱布置,正反向各7級,前4級動靜葉片采用可控反動度1100系列葉型,動葉片為P型樅樹型葉根,自帶圍帶結(jié)構(gòu),并被設(shè)計成不調(diào)頻葉片,后3級動葉片為全自由葉片,圓弧型樅樹型葉根,調(diào)頻葉片.通流部分設(shè)計充分考慮了核電濕度大的特點(diǎn),高壓部分與濕蒸汽接觸的零部件,除了考慮到有足夠的強(qiáng)度性能以外,還采用防侵蝕材料,低壓部分除了采用去濕結(jié)構(gòu)以外,還有采用其他方法以防止末幾級由于濕度大或處于過渡區(qū)而引起的葉片等零部件的侵蝕. 1.5 動、靜葉片高壓動、靜葉片均采用美國西屋公司可控反動度2500系列葉型,其強(qiáng)度、振動及氣動特性均按美國西屋公司判別準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計計算.隔板由自帶獨(dú)立內(nèi)、外環(huán)的靜葉組裝焊接而成.動葉均為不調(diào)頻的自帶圍帶結(jié)構(gòu),葉根為P型樅樹型.低壓動靜葉片均采用可控反動度1100系列葉型,其強(qiáng)度、振動及氣動特性均按美國西屋公司判別準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計計算.前5級隔板為自帶獨(dú)立內(nèi)、外環(huán)的靜葉組裝焊接而成的組焊式;前4級動葉為不調(diào)頻的自帶圍帶結(jié)構(gòu),葉根為P型樅樹型,后 3級動葉為全自由、調(diào)頻葉片,葉根為圓弧型樅樹型.次末級、次次末級動葉頂部汽封為蜂窩式汽封,此種汽封可以收集葉片流道內(nèi)的水分,增強(qiáng)去濕效果,同時起到汽封作用,提高效率. 1.6 潤滑油系統(tǒng) 采用先進(jìn)的油渦輪增壓泵供油系統(tǒng)取代傳統(tǒng)的射油器供油系統(tǒng),效率高,減小了主油泵流量、增壓壓力和功率,提高了機(jī)組出力,并提高了機(jī)組停機(jī)過程的安全可靠性.采用LEG型推力軸承,較大地減小了流量和耗功,有助于提高機(jī)組出力和減少設(shè)備投資.汽輪機(jī)8個支持軸承采用四瓦塊可傾瓦軸承,在溫度變化時可保持對中,并且可傾瓦塊外用球面調(diào)整銷支承在軸承套內(nèi),自位性能好.油箱回油濾網(wǎng)改為2個,在機(jī)組正常運(yùn)行時,2個可互為備用,便于隨時清洗或調(diào)換.盤車裝置采用渦輪渦桿副傳動,低速盤車,可自動投入,當(dāng)汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)時,可自行脫開.裝在3號低壓缸(電端)下半軸承箱內(nèi),小修時不影響操作.為降低盤車負(fù)荷,低壓缸每個軸承均配備有高壓油頂起裝置.頂軸系統(tǒng)采用母管制,6個低壓軸承和2個電機(jī)軸承頂起,降低了盤車電機(jī)功率. 1.7 去濕和防侵蝕 1.7.1 高壓部分高壓內(nèi)外缸、進(jìn)汽導(dǎo)流環(huán)采用抗腐蝕性能強(qiáng)的ZG15Cr2Mo1材料.隔板套、內(nèi)外汽封采用12%Cr不銹鋼材料 ZG0Cr13Ni4Mo(10715AR).高壓外缸易受侵蝕的局部地區(qū)在汽缸基材上堆焊一層8 mm厚的防侵蝕不銹鋼材料1Cr12Ni4Mo(10765EX). 1.7.2 低壓部分在濕度大于4%的區(qū)域,如末級、次末級設(shè)去濕結(jié)構(gòu),在次末級動靜葉之間設(shè)有去濕孔.第5、6級動葉頂部設(shè)蜂窩汽封可有效去除動葉頂部的水分.末級動靜葉之間靠排汽導(dǎo)流環(huán)與低壓內(nèi)缸之間的3 mm間隙去除水分.末級靜葉通道內(nèi)有去濕孔,有助于提高末級動葉的抗腐蝕能力.末3級動靜葉之間的間隙適當(dāng)增大以減小對動葉片的水蝕.末3級動葉進(jìn)汽邊焊有司太立合金片,以有效防止動葉水蝕. 1.8 本體輔助系統(tǒng) 汽封系統(tǒng)的供汽取自主汽閥前的新汽,經(jīng)過一個主供汽閥門站控制通往高壓缸和低壓缸汽封的汽量.高、低壓缸各端部汽封都有各自的供汽閥門站,每個供汽閥門站前面的管道均裝有蒸汽濾網(wǎng).該系統(tǒng)中各汽封供汽站采用獨(dú)立調(diào)節(jié)方式,每個低壓缸的端部汽封分別配置一套閥門站,以便進(jìn)入低壓汽封的蒸汽壓力保持一致. 疏水系統(tǒng)按核電疏水量大加大了疏水閥及增加了疏水點(diǎn),并設(shè)有2個氣動通風(fēng)閥,以防主汽閥和再熱閥關(guān)閉后鼓風(fēng)引起葉片溫度升高. 噴水系統(tǒng)按核電低壓缸個數(shù)增加而相應(yīng)增加了噴水系統(tǒng)的個數(shù),每個低壓缸配有一套后汽缸噴水系統(tǒng). 1.9 調(diào)節(jié)系統(tǒng)與控制裝置本機(jī)配置3種自動控制裝置,即數(shù)字式電液控制系統(tǒng)DEH,汽輪機(jī)監(jiān)視儀表TSI,危急遮斷裝置ETS.DEH系統(tǒng)主要的功能是按操縱員或自動啟動裝置給出的指令來控制主汽閥、主汽調(diào)節(jié)閥、再熱主汽閥和再熱調(diào)節(jié)閥,使機(jī)組按一定要求升、降轉(zhuǎn)速,增減負(fù)荷、停機(jī)等,實現(xiàn)機(jī)組運(yùn)行中的各種要求.DEH裝置接受轉(zhuǎn)速、功率及第1級汽壓的實際信號,對機(jī)組的轉(zhuǎn)速、功率、蒸汽流量實行閉環(huán)調(diào)節(jié).此外,DEH有閥門管理、轉(zhuǎn)子應(yīng)力計算、參數(shù)監(jiān)測顯示、超速保護(hù)、自啟停控制等多種功能.當(dāng)汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)超過安全運(yùn)行極限時(真空低、潤滑油壓低、調(diào)節(jié)油壓低、軸向位移極限、超速及用戶認(rèn)為需要跳閘的其他信號),ETS裝置使各蒸汽閥門關(guān)閉以保證機(jī)組安全.該系統(tǒng)采用了雙路并串聯(lián)邏輯回路,可避免誤動作及拒動作,提高了系統(tǒng)的可靠性.TSI對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的軸向位移、相對膨脹、絕對膨脹、軸振動、軸撓度、轉(zhuǎn)速、軸偏心度、零轉(zhuǎn)速等進(jìn)行監(jiān)測,并對測量值進(jìn)行比較判斷,超限時發(fā)出報警信號和停機(jī)信號. 2 典型的安裝特點(diǎn) 秦山二期650 MW核電汽輪機(jī)與600 MW等級火電汽輪機(jī)在結(jié)構(gòu)上有所差異,本體部分通流部件尺寸比火電汽輪機(jī)要大得多,體現(xiàn)在安裝中,有以下幾個主要特點(diǎn): (1)缸體臺板安裝采用可調(diào)墊鐵方式,臺板為撓性臺板,臺板與缸體撐腳面之間接觸的檢查,不采用75%以上接觸面積檢查,而只采用間隙檢查,0.04 mm塞尺不入為合格. (2) 低壓外缸上、下半分為調(diào)端、電端和中部,各部分通過垂直中分面螺栓連接,散件供貨,現(xiàn)場拼裝.由于低壓內(nèi)下缸與低壓外下缸之間的定位銷是在制造廠內(nèi)組裝后加工配制的偏心銷,該偏心銷已點(diǎn)焊在外下缸上,所以,現(xiàn)場拼裝時不能按照制造廠家安裝指導(dǎo)書上介紹的,簡單地用拉鋼絲找中外下缸三部分并進(jìn)行拼裝,而應(yīng)先將外下缸預(yù)拼裝找中后,裝入低壓內(nèi)下缸,以低壓內(nèi)下缸電、調(diào)端內(nèi)圓洼窩及外缸調(diào)、電端的內(nèi)外油擋洼窩為準(zhǔn)來找中外下缸三部分,并最終拼裝連接. (3)該機(jī)組汽輪機(jī)在廠家進(jìn)行了四缸聯(lián)合整體組裝盤車,考慮部件加工偏差,安裝時,根據(jù)設(shè)計圖紙,對照總裝記錄,對一些加工引起的裝配不符合項,以廠家總裝記錄為準(zhǔn),如低壓缸電、調(diào)端隔板套上組裝了1~5級隔板,嵌入式,已點(diǎn)焊,現(xiàn)場不再對此隔板進(jìn)行調(diào)整. 3 安裝過程中采取的主要特殊措施汽輪機(jī)缸體軸系長,且本體設(shè)備皆為散件,給安裝工作帶來了很大的難度.如低壓外缸分為調(diào)、中、電三段,現(xiàn)場拼裝,由于缸體內(nèi)外底部定位銷已在工廠配置完成, 加上缸體運(yùn)輸變形及撓性缸體本身變形的不確定性,拼裝時調(diào)整工作難度極大,汽輪機(jī)的施工質(zhì)量要求極高,因此,現(xiàn)場安裝時必須采取一些特殊措施,以保證安裝工作得以高效、高質(zhì)量地完成.歸納起來,有以下幾個主要方面的特殊措施: 3.1 臺板安裝根據(jù)設(shè)計,臺板就位調(diào)整是利用制造廠家提供的位于基礎(chǔ)上的可調(diào)墊鐵來完成的.由于土建基礎(chǔ)施工標(biāo)高誤差為10 mm,而可調(diào)墊鐵行程僅3~4 mm,用此方法無法實現(xiàn),故必須采取特殊方法,即在可調(diào)墊鐵與基礎(chǔ)之間增設(shè)平墊鐵. 平墊鐵的加工要求應(yīng)滿足如下條件:1號低壓缸及3號低壓缸處墊鐵的上表面揚(yáng)度為1:2000,尺寸偏差≤0.05 mm;2號低壓缸無表面揚(yáng)度,尺寸偏差≤0.05 mm.共需增設(shè)600塊平墊鐵. 3.2 低壓缸拼缸因制造廠家在廠內(nèi)已將低壓缸內(nèi)、外缸底銷配置完成,使得現(xiàn)場拼缸時須逆汽輪機(jī)出廠前廠內(nèi)的總裝過程而為之,無法按廠家提供的安裝程序和指導(dǎo)書來進(jìn)行.拼缸時須先將外下缸預(yù)拼裝找中后,裝入低壓內(nèi)下缸,同時考慮各方面因素,如內(nèi)外缸橫向水平、中分面高低差、洼窩中心等,以低壓內(nèi)下缸電、調(diào)端內(nèi)圓洼窩及外缸調(diào)、電端的內(nèi)外油擋洼窩為準(zhǔn)來找中外下缸三部分,并最終拼裝連接. 因低壓外缸運(yùn)輸過程中存在變形及缸體本身撓性變形的不確定性等,各技術(shù)指標(biāo)值允差又極小,且“牽一發(fā)而動全身”,因此在調(diào)整時,必須反復(fù)對低壓外缸各部分和低壓內(nèi)缸進(jìn)行起吊、測量、頂動等,同時采取增設(shè)壓塊、定位塊及缸體支撐梁等措施. 3.3 對中固定元件的裝配根據(jù)制造廠提供的對中墊片數(shù)量和尺寸,汽輪機(jī)對中后,通過測量錨固板與缸體撐腳配合面間的間隙(要求0.05 mm塞尺不入)來確定并加工墊鐵的尺寸.由于墊鐵在數(shù)量上沒有富裕,加之錨固板與缸體撐腳配合面間的間隙并非定值或線性值,而對中固定塊裝配要求又為 0~0.08 mm,如按設(shè)計方法施工,難度極大.為了達(dá)到安裝要求,在實際安裝過程中采取了增配工藝鍵的方法,即在汽輪機(jī)對中調(diào)整結(jié)束后,測量出錨固板與缸體撐腳配合面間的間隙,用現(xiàn)場制作的工藝墊鐵加工至合適尺寸,裝入后檢查其配合情況,并根據(jù)工藝墊鐵的實際配合尺寸來確定對中墊鐵的加工尺寸,按此進(jìn)行加工裝配,實際安裝中增設(shè)了25塊工藝鍵. 4 安裝中存在的主要問題及處理措施在2臺汽輪機(jī)的實際安裝中曾遇到很多問題,有些是設(shè)備存在的缺陷,有些是因考慮不周造成返工、誤工甚至設(shè)備零部件損壞.回顧這2臺汽輪機(jī)的安裝,筆者認(rèn)為如下問題值得總結(jié)和反思. (1)第1臺汽輪機(jī)扣缸時低壓內(nèi)缸水平中分面螺栓的擰緊由設(shè)計圖紙要求的用螺栓加熱器熱緊改為用力矩扳手冷緊. 原因分析:核電低壓內(nèi)缸水平中分面結(jié)構(gòu)特殊,哈爾濱汽輪機(jī)廠外購配套的螺栓加熱器不能滿足施工要求,加熱后旋轉(zhuǎn)角度仍達(dá)不到設(shè)計值的一半. 處理方案及措施:對第1臺汽輪機(jī),由于施工工期很緊,來不及整改螺栓電加熱器,只能根據(jù)現(xiàn)場實際情況,將原定的熱緊螺栓工藝改用力矩扳手冷緊,螺栓的力矩值不超過哈爾濱汽輪機(jī)廠圖紙?zhí)峁┑牧刂瞪舷?并用相應(yīng)螺母旋轉(zhuǎn)角度進(jìn)行驗證.對于空間位置限制而無法使用力矩扳手的4只螺栓,則用千斤頂加扳手緊至設(shè)計的螺母旋轉(zhuǎn)角度值.在冷緊時,要注意做到幾點(diǎn): ? 所有摩擦面(如螺紋之間或螺母與墊片之間)必須涂潤滑脂,以減少摩擦力; ? 螺栓、螺母毛刺必須清除干凈,自由狀態(tài)下,螺母應(yīng)旋轉(zhuǎn)自由; ? 按設(shè)計預(yù)緊力矩值旋緊螺母,確認(rèn)各螺栓連接部位各間隙已消除,否則,應(yīng)繼續(xù)加力,直至各間隙消除; ? 消除間隙后,將螺母與法蘭或墊片劃對應(yīng)線,然后采用冷緊方法按設(shè)計要求的力矩值擰緊螺母,并用相應(yīng)螺母旋轉(zhuǎn)角度進(jìn)行驗證. 在第2臺汽輪機(jī)安裝時,提出了將螺栓加熱棒由交流電加熱改為直流電加熱并提高功率的方案,解決了螺栓熱緊的問題.經(jīng)過現(xiàn)場實際的試驗及整改,第2臺汽輪機(jī)高壓缸和低壓缸的螺栓電加熱裝置達(dá)到甚至超過了設(shè)計要求,滿足了安裝和大修的實際需要.需要說明的是,在緊固汽缸中分面雙頭螺栓時,緊固到位后應(yīng)反向旋轉(zhuǎn)一定的角度,這樣有助于在緊固罩帽時不至于造成螺栓同底孔咬死. (2)低壓外缸(I)后部調(diào)端(H01.020Z)與錨固板 (H01.160Z)之間的間隙值有誤.按照設(shè)計,錨固板與低壓外缸(I)調(diào)端間隙為25.4 mm,實際供貨狀況為錨固板與缸體間間隙只有13 mm左右,致使基礎(chǔ)預(yù)埋錨固板與低壓外缸(I)下半缸軸承座凹窩相碰,安裝不下去.為保證該間隙值25.4 mm,我們采取對低壓外缸(I)軸承凹窩進(jìn)行必要的補(bǔ)充加工,從而得以解決. (3)因設(shè)計問題,低壓(I)外下缸調(diào)端軸承座基架上少開了4個地腳螺栓工具孔(即哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司在廠內(nèi)加工時漏鉆孔).為此,需在現(xiàn)場進(jìn)行補(bǔ)充開孔,而從機(jī)頭往電機(jī)端看,靠電機(jī)端左側(cè)一個工具孔與推力軸承油腔底板較近,妨礙擰螺栓,必須對底板進(jìn)行部分切削.為防止切削處產(chǎn)生漏油故障,需進(jìn)行煤油滲漏試驗檢查. (4) 第2臺汽輪機(jī)基礎(chǔ)澆灌后地腳螺栓和錨固板標(biāo)高下降超差問題.2號汽輪機(jī)地腳螺栓和錨固板樣板架經(jīng)澆灌砼基礎(chǔ)后復(fù)查,發(fā)現(xiàn)因汽輪機(jī)基礎(chǔ)澆灌后沉降導(dǎo)致地腳螺栓和錨固板標(biāo)高下降超出規(guī)范要求,地腳螺栓普遍超差,超差值為-7~-15 mm,錨固板超差值為-9~-10 mm.為保證汽輪機(jī)設(shè)備安裝標(biāo)高符合設(shè)計要求,我們提出將臺板地腳螺栓沉孔在制造廠內(nèi)加深10 mm,從而圓滿解決了此問題. (5)汽封齒壓間隙問題.汽封齒壓間隙時,從我們的實際操作來分析總結(jié),應(yīng)先檢查汽封弧段是否靈活,有無高出隔板(套)的中分面,否則壓出的值會不真實.壓間隙的鉛絲最好用細(xì)絲繞成.蜂窩汽封是一個新結(jié)構(gòu),蜂窩汽封齒做間隙時,第一步應(yīng)先用橡膠泥包上橡膠帶壓,每個弧段上保證有3個點(diǎn).另外,汽封齒齒尖最好修得稍小一些,間隙盡量按上差要求修刮,以留有一定的裕量. (6)軸承找正問題.軸承找正時,應(yīng)先修刮瓦枕同瓦殼的接觸面,C值保證上公差,軸承中心找好后,應(yīng)及時更換正式墊片,厚度應(yīng)比臨時墊片厚度大相應(yīng)的值,并根據(jù)臨時墊片的塊數(shù)具有的規(guī)律變化來決定. (7)隔板(套)安裝問題.隔板(套)安裝時,先修配各配合面的值,用鉛絲測量,縱橫向水平在有誤差時最好同步相借調(diào)整,在扣內(nèi)部上半部時,應(yīng)先檢查支撐掛耳及墊塊緊固螺栓尾部有無高出墊塊平面. (8) 主油泵進(jìn)出油管密封環(huán)的最終加工問題.主油泵的進(jìn)出油管密封環(huán)最終加工厚度確定后,應(yīng)結(jié)合前軸承箱的揚(yáng)度值及主油泵的揚(yáng)度值將密封內(nèi)環(huán)加工成帶有一定的斜度,這樣有利于消除扣完缸后焊接潤滑油管造成的變形所帶來的不利影響,也就是說,在主油泵無法再吊起的情況下,可以通過旋轉(zhuǎn)帶有一定斜度的密封環(huán)來調(diào)整. (9)測溫?zé)犭娕及惭b問題.測溫?zé)犭娕及惭b時,必須在經(jīng)過油沖洗使?jié)櫥偷钠焚|(zhì)達(dá)標(biāo)后,等到最后一次清理軸承時再安裝,以避免不必要的折斷.在通過箱體的孔洞處應(yīng)細(xì)致采取密封措施,否則會出現(xiàn)漏油現(xiàn)象. (10)對軸向通流間隙,應(yīng)找出最大與最小位置,在同一位置盤動轉(zhuǎn)子來測量K值.外引點(diǎn)最好選用轉(zhuǎn)子的兩端,以有利于對比,保證扣完缸后轉(zhuǎn)子定位的精確. (11)在拼外缸時,保證內(nèi)缸的水平及揚(yáng)度,緊固垂直中分面螺栓時,應(yīng)從水平中分面向下分段緊固. (12)EH油管安裝需注意的問題.EH系統(tǒng)油壓高,對液壓油的油品質(zhì)要求也高,EH油管布置好后,在油沖洗前,應(yīng)先進(jìn)行一次氣體試驗檢查,既能起到找漏點(diǎn)的作用,又能起到試壓吹掃效果. (13)油沖洗需注意的問題.油沖洗在轉(zhuǎn)換管線時禁止使用軟性連接,管線上的控制閥門應(yīng)拆除,否則流量易受阻,效率低.油管路上的法蘭連接處,墊片內(nèi)徑不應(yīng)明顯大于或小于法蘭內(nèi)徑,這樣不易積留雜物,從而保障管內(nèi)暢通.控制流量的閥門應(yīng)注意間隔調(diào)大、調(diào)小,以增加沖力. 5 幾點(diǎn)認(rèn)識和體會 (1)秦山核電二期650 MW汽輪機(jī)是以我為主、中外合作研制的,該機(jī)研制成功表明我國自主開發(fā)大型壓水堆核電站汽輪機(jī)的能力有大幅提高.2臺機(jī)組已累計發(fā)電104億kWh(截至2004年6月9日),經(jīng)過多次啟停機(jī)、甩負(fù)荷試驗、熱效率試驗、168 h連續(xù)運(yùn)行考核及半年多來的試運(yùn)行等實踐證明,該機(jī)組運(yùn)行可靠,結(jié)構(gòu)設(shè)計合理,啟停平穩(wěn),各項性能指標(biāo)均達(dá)到了設(shè)計要求.大型核電站的建設(shè)將解決我國部分經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)且能源資源缺乏地區(qū)的電力供應(yīng)不足問題,大大減輕了火電建設(shè)帶來的煤炭鐵路運(yùn)輸壓力及對環(huán)境保護(hù)的不利影響,對我國的經(jīng)濟(jì)建設(shè)和社會發(fā)展有十分顯著的效益. (2)核電站工程具有建設(shè)規(guī)模大、交叉作業(yè)多、工期緊等特點(diǎn),施工前組織工作的好壞,直接影響整個安裝工程的安全、質(zhì)量和進(jìn)度.為此,必須根據(jù)設(shè)計圖紙、規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)定的施工期限、各項經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)、施工單位的技術(shù)水平、施工機(jī)械的配備情況以及現(xiàn)場條件等各方面的因素,做好施工組織設(shè)計. 汽輪機(jī)安裝的施工組織是核電站施工組織設(shè)計的一個重要組成部分,應(yīng)根據(jù)汽輪機(jī)工地的具體情況,仔細(xì)做出施工進(jìn)度、場地布置、勞動力組織、機(jī)具配備、施工技術(shù)組織和施工用具等各項安排. (3)汽輪機(jī)組的安裝主要控制進(jìn)度為:預(yù)檢修預(yù)組合結(jié)束→汽輪機(jī)廠房行車安裝試驗完畢,交付使用→凝汽器組合結(jié)束→臺板就位→汽輪機(jī)扣大蓋→發(fā)電機(jī)靜子就位→主蒸汽、主給水、抽汽等主要汽水管路安裝完畢→調(diào)速系統(tǒng)安裝完畢→油循環(huán)→輔機(jī)分部試轉(zhuǎn)及管路沖洗→整套試轉(zhuǎn)→并網(wǎng)發(fā)電. 汽輪機(jī)本體的安裝,就是將汽輪機(jī)安裝在規(guī)定的位置,且各零部件之間的配合符合制造廠標(biāo)準(zhǔn).現(xiàn)代大型汽輪機(jī)參數(shù)高、容量大、尺寸長、重量重、部件多,因而對安裝過程中的每一個環(huán)節(jié)和工序都需認(rèn)真仔細(xì)地把好安裝質(zhì)量關(guān),優(yōu)質(zhì)高速地完成安裝任務(wù),為機(jī)組的順利投運(yùn)創(chuàng)造良好條件,打下堅實的基礎(chǔ). (4)在新型汽輪機(jī)的實際安裝施工操作中,在已有經(jīng)驗的基礎(chǔ)上,應(yīng)大力推廣自主創(chuàng)新,不要過分倚重老的過時的經(jīng)驗方法,從而實現(xiàn)安裝施工的快速、優(yōu)質(zhì)、高效,并激發(fā)工人的積極性和創(chuàng)造性.: 回答者：網(wǎng)友

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